知泉必应思其源，如果将泉水、温泉和汽泉三种类型的泉，依次与其相应的来源，按温度由低到高排序，即可得出下列泉与源相对应的组合序列。
泉水即地下水；温泉即地下热水；汽泉即地下蒸汽。因此，泉水是地下水的天然露头；温泉是地下热水的天然露头；同样，汽泉是地下蒸汽的天然露头，温度高于相应的地面沸点。顺理成章，一般泉水和温泉各自的源头，已为人们所熟知共识，耳熟能详。然而汽泉源自地下蒸汽却鲜为人知，或知之甚少，虽然汽泉早在远古时代业已问世，但毕竟汽泉出现为数甚少，据调查，在四川省内仅在甘孜藏族自治州地区出露八处汽泉。又常常在人烟稀少的雪域高原上抛头露面，故很少有人乃至专业技术人员接触它，即便接触到了也被忽视了，更无从谈及探索汽泉源于地下蒸汽。因此，可以认为，目前地下蒸汽是个盲区。1982 年，在地处雪域高原的四川省甘孜藏族自治州地区，开展1∶50 万区域水文地质普查工作时，在甘孜县城郊雅砻江河谷谷底左侧高漫滩后缘，以育一条北西向隐伏断层，长10 公里，宽200—250 米，为逆断层，倾向北东，在其上盘施工一个水文地质勘探孔，在成井实践过程中惊奇地发现：
1 一孔谱写三部曲
1.1 地下热水定性
当钻进揭穿第四系松散层后，置入直径 168毫米的套管护壁，深度为 19.73 米。之后，在继续钻进的过程中，地下热水逐渐突显出来，冲洗液温度升到 30℃—40℃，且有轻微硫化氢气味逸出， 同时钻具也被硫化氢腐蚀呈深褐色。钻孔结构为：
孔深 0.00—18.73 米，孔径 170 毫米，合金钻进；孔深 18.73—59.42 米，孔径 130 毫米，钢粒钻进；孔深 59.42—120.92 米，孔径 110 毫米，钢粒钻进；在孔深在 18.73—58.89 米孔段，采用合金肋骨钻头由孔径 130 毫米扩孔孔径为 150 毫米，以适应抽水试验要求的孔径。
用 BWT12/450 泥浆泵冲洗钻孔，再用空压机洗井。洗井之后，测定静止水位为 1.63 米，水温58.0℃，孔底温度 80.0℃。抽水设备为空压机，工作管直径 108 毫米，置入孔深 42.06 米，风管下入孔内 38.39 米，测管直径 20 毫米，置入孔内 46.54 米。安装好之后，即进行正式抽水试验，降深三个落程，稳定时间最长为 24 小时，最大降深 16.86 米。
通过抽水试验三次降深，其涌水量与降深，依次记录如下。
Q1＝1.578 升/秒 S1＝6.57m
Q2＝2.302 升/秒 S2＝11.07m
Q3＝3.058 升/秒 S1＝16.86m
根据抽水试验成果 Q～f(s)曲线特征，结合钻孔水文地质条件，上部第四系粉质粘土夹砾石、碎石层作为隔水顶板，下部完整基岩为底板，构成完整层间热水，故确认地下热水类型属基岩裂隙承压热水，水头为 17.10 米。
1.1 止水诱发井喷
四川省地震局与单位协商，欲利用该孔留作地震监测孔，技术要求选择适当的孔深做永久性止水工作。
在抽水试验结束之后，接着进行永久性止水准备工作，首先应选定止水孔段部位。
地层属马尔康地层分区三迭系上统罗空松多组，岩性为变质长石石英砂岩夹板岩、大理岩、火山岩。
通过岩芯的鉴定描述，裂隙发育程度的判别， 岩石破碎状态的分析对比，以及孔内掉块、卡钻、漏水等现象的记录，认定孔深 50 米以上裂隙较发育，之下裂隙发育微弱。在钻进过程中，孔深 52 米以下冲洗液温度升高为 30—40℃。据上述情况分析，永久性止水孔深选定在 52 米为宜。止水孔段确定之后，按下列五个程序进行永久性止水准备工作。
(1) 按预定长度，将直径 108 毫米套管接成三合一立根，立置于井架内，争取快速下管，以防海带在高温中烫损，达不到架桥止水的目的；
(2) 将钻具下入孔底，用冷水冲洗钻孔，为降低孔内温度；
(3) 将优质海带剪去薄裙边，包缠在止水变径管(直径 108×127×108mm)的海带的护箍上、下两段，海带包缠长 4.5 米，其厚度视止水孔段间隙大小而定，尔后，将编好的“竖麻辫”缠绑在止水管的海带层外侧，使麻丝与止水管轴平行(图 2)；
(4) 清理孔口及现场，准备下管工具，分工明确，做好快速下管的各项准备；
(5) 快速将孔内钻具提出后，用 35 分钟把止水管及长 58.04 米、直径 108 毫米套管全部下入孔内，再用升降机将套管柱吊于孔口。
上述准备工作就绪之后，采取回填止水法进行止水，所需材料及程序可归纳为下列五个方面：
(1)将压箍套在直径 108 毫米的管柱上，投送滑入孔内，以利将绑缚在止水管的麻丝受压后散开；
(2) 将重 100 公斤的围填钢粒沿孔壁投入，压倒麻丝和海带；
(3) 用重 50 公斤的中粒砂土，并加入少许钢粒投入环形状间隙，下落到麻丝之上，作为充填钢粒间隙，以防渗漏水泥浆；
(4) 灌入纯水泥浆 500 公斤，采用 500 标号的水泥，每袋重 50 公斤，加入清水 18—20 公斤，搅拌均匀后，沿孔壁环状间隙注入，注入时定要掌握速度，因为过快容易在途中堵塞，而过慢则会被地下热水稀释；
(5) 围填结束后，清洗井口，用夹板将直径108 毫米止水管柱固定在井口，二下四小时后，当孔内水泥还处于初凝阶段，地下高温热汽(水)即喷出井口，高达 19.0 米以上，气势壮观，景象异常( 照片 1)。初喷时温度高达 95℃，之后稳定为90.5℃，孔口涌水量为 172.8 吨/日。
事实证明，这次永久性止水工艺是成功的，效果出乎意料，止水孔段选定也恰到好处。
1.3 制喷两法效应实践中探索出两种遏制井喷的方法：
(1) 注入冷水————压
(2) 双阀关闭————憋其效应：水位反常。
(1) 止水管内水头升高，高出地面 1.10 米，自流热水；
(2) 止水管与护壁管间水头下降 2.64 米，仍为承压水，巧合，水头上升与下降值几乎相等。
下面较详细地介绍在实践过程中探索遏制井喷有效方法，且及时观察记录止喷有效方法，观察记录止喷后出现的异常现象。因高温热汽(水)久喷不衰，施工人员无法靠近井口，造成继续施工困难，经过四天之后，估计两天之后，观测直径 108 毫米止水管内的水头高出地面 1.10 米，水温为 58℃，水头呈静止状态，放水自流量为 0.10 升/秒。又观测直径 168 毫米与直径 108 毫米两管间水头，由抽水试验恢复水位 1.63 米，下降到 4.27 米，水温亦为 58℃。因此，直径 108 毫米管内水头较原水头高出 2.73米，而两管间的水头相对原水头下降 2.64 米，上升和下降水头几近相等。
停喷后，通过井内分别对止水管内外地下承压热水水位的测定，认为注入喷井内的冷水，则形成“冷水塞”，将喷发的高温热汽(水)堵压住了。但如何将冷水压抑高温热汽(水)喷井复喷呢？施工人员又做下面工作尝试。
将抽水试验时的风管改为胶管，从三通一侧的阀门插入孔内，然后开动空压机抽水，待高温热汽(水)喷出时，即拉出胶管，用阀门控制热汽(水) 喷出的方向，试探成功了。
地下高温热汽(水)重新喷出，向上喷出的高度仍为 19.0 米，温度 90℃—91.0℃，井口涌水量仍为 172.8 吨/日，利用两个阀门，将高温热汽(水) 喷出方向控制自如。
在了解和掌握高温热汽(水)制喷和引喷方法之后，随之又进行放喷热水和井内静态定深测温工作。
(3) 放喷试验
高出地面三个高度，依次测出相应涌水量，分别为：
H1＝1.38 米，Q1＝1.818 升/秒，稳定时间：25小时 30 分钟；
H2＝3.14 米，Q2＝1.578 升/秒，稳定时间：8小时 30 分钟；
H3＝4.35 米，Q3＝1.461 升/秒，稳定时间：5小时；
因此，喷井自地面向上，每增 1.0 米，喷出热水量相应减少 0.10 升/秒，依此推算该孔热水静止水头高出地面 16.0 米，与图解高度相吻合(图 3)， 蒸汽喷出高度为 19.0 米。放喷试验结果表明，其性态与承压水自喷的性态完全吻合。
2. 破解静态测温曲线
通过上述地热水文地质勘探和试验工作成
果，确认地下热水性质具承压性。然而，在实施永久性止水 24 小时后，出其不意地发生井喷事件， 从而改写了地下热水的性态，此后又在处理井喷 的实践中探索出止喷、复喷的工作方法。
人工干预诱发的井喷事件可首次列入地热领域中一种罕见的“蝶变”现象。经初步研究分析，井喷事件发生绝非偶然，而是必然发生的产物，应从井喷的静态定深测温曲线的解读中获得答案。
2.1分解测温曲线
首先对图 4 喷井静态定深测温曲线分解，第一段曲线，从热水静止水位 1.63 米，水温 58.0℃， 到地面沸点(87.0℃)，热水温度随井深的加深而升高，称井深增加与水温升高为正线性关系。
(1)地面沸点埋深为 50 米。
从地面沸点到饱和蒸汽压沸点(114.0℃)为第二段曲线，温度高于地面沸点，同样伴随井深增加而升温，但升温的曲线有别于第一段曲线。
按该段曲线特点大体可分为上下两段，上半段近似直线，类似第一段曲线延伸部分；下半段曲线相当于抛物线转为渐近线。实际上是第一段曲线向第三段曲线过度段曲线。
第二段曲线温度高于地面沸点，其原因是热水中富含蒸汽成分之故，温度升高表明热水中蒸汽随井深增加而增加，最终达到极至，蒸汽饱和状态即为第三段曲线，即温度持平，稍有波动，曲线为直线且平行于纵轴。
(2)饱和蒸汽压沸点埋深为 90 米。
2.2浅谈地下蒸汽形成机理
为了更简约，更清晰，更直观，象征性表述地热层次结构，利于分析，推判地下蒸汽形成环境， 故将图 4 曲线图改为倒三角形图(图 5)。
倒三角形表示断层破碎带内裂隙发育程度， 上部近地表的一定深度，因受风化作用，构造裂隙势必拓宽，裂隙发育强度相对上部高于下部，相应地下水富水性无疑上部优于下部。
倒三角形两条边，代表断层破碎带热岩与地下水多边接触面，因近地表上部外界低温环境的影响，降低了热岩的温度，故断层破碎带热岩的温度自上而下逐渐升温。
何谓两点三段式？
两点即地面沸点和饱和蒸汽压沸点。三段即由两点分割为三个区段；自上而下依次为热水区段(Ⅰ)、热水和蒸汽混合区段(Ⅱ)和饱和蒸汽区段(Ⅲ)，其中热水、蒸汽区段中，热水成分自上而下减少终止为零，相反蒸汽成分自上而下增加。
重点讨论地下蒸汽是如何形成的？地下蒸汽形成的必要条件，据以前分析，断层破碎带多为高温热岩。以甘孜县城 3 号喷井为例，上部热岩温度为 58℃ ，下部热岩为 114℃ ，是上部温度的两倍。
在高温热岩裂隙中赋存地下水，其富水性下 部低于上部，无疑将下部的高温热岩裂隙水热化， 继而汽化形成地下蒸汽，因此，充分理由确认，断层高温热岩破碎带裂隙赋存地下水是地下蒸汽形成的必要条件。
